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脉冲MIG在车辆铝合金油箱焊接工艺分析与应用

2020-01-07 10:26:03

脉冲MIG在车辆铝合金油箱焊接工艺分析与应用

前言

    随着绿色制造理念和结构轻量化要求的推广,铝合金作为一种质量轻、耐腐蚀、经济效益好,再生利用率高的结构质料,被广泛的应用于汽车制造领域。特别是车辆载重的提高,发动机马力的加大,汽车对油箱的容积也在不停的加大。传统的钢制油箱已不能满足使用要求。铝合金油箱由于外貌钝化膜的抗腐蚀作用,不光使用寿命长,而且无需涂装,现已广泛应用于汽车油箱上。

    但是与钢铁的质料相比,铝合金的熔焊性较差,容易泛起未熔合、气孔等焊接缺陷,给铝合金的油箱生产带来一定的困难。麦格米特的DEX  PM3000熔化极惰性气体脉冲掩护焊,由于接纳全数字化软件控制,逆变频率到达180KHZ,焊接电弧稳定,对金属无氧化,且焊丝作为电极,具有熔覆效率高,焊接铝合金时可以接纳双脉冲,焊接变形小焊接成型好,同时由于接纳脉冲的强弱电流弧长调治,对焊接熔池外貌的氧化膜有阴极破碎作用,能够保证焊接的冶金质量,故脉冲气体掩护焊在铝合金油箱是普遍接纳的焊接要领。

    对于汽车铝合金油箱自动MIG焊接历程中,在油箱的顶部环焊缝上,容易泛起较严重的未熔合、气孔等质量问题,进行分析。通过生产跟踪及现场的工艺实验,确定了影响焊接质量的主要因素是自动焊专机的焊枪角度、强弱脉冲的弧长、占空比、频率的变化状态。在焊枪倾角小于30°或焊丝干伸凌驾20㎜时,容易泛起焊接缺陷。强弱脉冲及占空比不合适时焊缝容易焊穿或焊缝偏高等问题。在对焊接工艺参数及焊枪角度、设备结构做适当的调整革新后,焊接的铝合金油箱的一次及格率从75%提高到98%以上。


 1 铝合金油箱的制造工艺及质量问题

       铝合金油箱的方形结构,油箱主体由方形筒体和两个方形端盖组焊而成,外形尺寸为1100㎜×700㎜×700㎜,额定容量为500L,箱体质料厚度2.5㎜,材质为5052铝镁合金板。方形筒体又铝合金通过辊压成型,然后焊接而成。筒体的对接焊缝,目前在自动化专机接纳MIG双脉冲工艺焊接,能够保证焊接质量。但是接纳相同的工艺,焊接油桶的方形端盖时,容易泛起未熔合气孔及焊楼工件等问题。如图一;油箱端盖及筒体环缝的一次及格率为75%,不及格率25%,不仅需要大量的氩弧补焊而且焊缝的成型及二次渗漏风险也很是高。

 

图片要害词

    图 1 油箱端盖与筒体焊缝上的焊接质量问题

   

        油箱端盖接纳辊压缩口工艺,成型完毕与油箱桶对接,缩口部门插入筒体内,形成环形的搭接接头。环形焊缝接纳双脉冲自动MIG专机焊接,单层单道焊缝,两侧环缝同时同向施焊,具体焊接参数见表1。焊接历程中焊枪牢固,油箱随变位机转动,由于油箱为圆角方形结构,转动历程中,焊枪的倾角和电弧长度随时会发生变化,因此在焊接历程中。需要焊接操作人员实时熟练的人为调整焊枪角度及高度,以保证焊枪倾角和电弧长度在合适的规模内。


        表 1 铝合金油箱环形焊缝的 MIG 脉冲焊接参数

接头形式焊接电流A

焊接电

压V

焊接速度mm/min弱脉冲电流 %弱脉冲弧长占空比%

频率

HZ

搭接8017.56040%050%1.5

        备注;接纳1.2㎜焊丝,材质ER5356 铝镁,掩护气体99.99%Ar


2 铝合金油箱的工艺分析

                  2.1 在油箱筒体与端盖焊接前,端盖经过辊压缩口成型。辊压成型后,端盖缩口处的成型褶皱集中漫衍端盖圆四周,在与直筒体对接装配后,圆角四周的装配间隙最大。但经过生产跟踪,成型褶皱一般泛起在内缩口部门,对装配间隙影响有限,且最大装配间隙不凌驾2㎜经过工艺验证, 2 mm 以下的间隙量对焊接质量影响不大。 即端盖与筒体的装配间隙控制在 2 mm以内时, 辊压成形褶皱不是造成目前焊缝缺陷的主要原因。燃油箱筒体与端盖装配毕后将被装夹牢固在自动焊专机的变位器上。 开始焊接前, 操作人员一般用纱布蘸无水乙醇将待焊区擦拭一遍, 目的是去除待焊区的油污。 但焊接开始时并不能保证无水乙醇已完全挥发, 特别是流进装配间隙中的乙醇, 一旦有残留, 很容易使焊缝发生气孔。因此焊接前用无水乙醇待焊区能否改善焊接质量值得质疑。虽然制造燃油箱的铝合金板材外貌有一层塑料掩护膜掩护, 但在制造历程中掩护膜已破损,油箱焊接装配前会将这层膜揭除,即铝合金外貌在焊接前已有差异水平的氧化和污染。 油箱环形焊缝施焊前, 并没有对环缝待焊区及环缝与筒体直缝交叠处进行机械清理, 而筒体直缝的两端部余高较大,或存在弧坑及较厚的氧化皮, 这些倒霉因素会影响环缝的焊接质量。油箱的自动焊历程中,由于焊接专机的焊枪机构和变位器分立, 二者的运动不相关, 加上油箱的方形结构特点, 使油箱随变位器作匀速旋转时, 油箱与焊枪接触处的线速度、 周半径和法线在时刻变换, 即实际的焊接速度、 焊丝伸出长度 (干伸长) 及焊枪倾角 (焊丝与工件接触处切线的夹角) 在时刻变换中。 这些不确定的工艺参数必将影响焊接质量。 为了降低这些不确定工艺参数的影响, 焊接历程中由操作人员手工实时调整焊枪高度和倾角, 这就会失去自动焊的优势。

     

2.2 焊接参数分析

     主要焊接参数中,除表 1 给出的参数外,另有焊枪倾角、 焊丝干伸长等参数值没有确定。 凭据目前生产燃油箱所使用的自动 MIG 焊专机结构来看, 焊枪是牢固的, 其姿态事先已设置好, 与工件的运动无关, 可推断出焊枪倾角 α、 焊丝干伸长 l 和焊接线速度 v 随工件 (燃油箱) 的运动会呈周期性变化, 简化后的示意图如图 2 所示。当焊接变位器带着装夹好的待焊油箱, 从位置 P经 P′转动至 P" 的历程中, 焊丝与油箱的接触点会由点 A 经点 B 再移动至点 C。 这个历程中 ,焊丝干伸长 l 会先变短后变长,而焊枪倾角 α 相应地先变大后变小 (α→α′→α"), 焊接线速度 v也会变化。 考虑到实际油箱截面形状并非严格的方形, 而是四个直边稍有突出的 “鼓形”,所以截面边线上各点到中心的距离差没有示意图中那么大, 即焊接速度 v 的变化有限。 焊接历程中,焊枪倾角 α 和干伸长 l 的变化较大,掩护气就难以到达掩护效果,对焊接质量的影响也就大. 




        为了验证铝合金燃油箱焊接历程  中各项不确定工艺参数对焊接质量的影响, 进行了一系列工艺试验, 结果证明, 当焊丝与油箱的接触点位于方形油箱直边中心位置四周时 (见图 2 中 P" 位置), 焊枪倾角 α 将小于 30°, 焊丝干伸长 l 凌驾20 mm, 泛起未熔合或气孔的概率凌驾 50%。 而铝 合 金 MIG 焊 合 适 的 工 艺 参 数 中 , α 是 75°~80°, l 是 12~18 mm[8-11]。 所以, 未熔合与气孔往往泛起在焊枪越过油箱圆角行至直边中心的历程中, 该处也是焊接操作人员人为干预焊枪姿态的位置。 


3 设备革新与工艺调整

       凭据以上分析, 该铝合金油箱的整个焊接生产历程中, 工艺上存在诸多不合理之处, 因此对工艺进行适当的调整, 对自动焊设备进行合理的革新。(1) 要排除不确定工艺参数对焊接质量的影响, 就要革新目前的焊接设备。 最好的措施是引进焊接机械人事情站, 但考虑到经济性和企业生产规模, 可针对目前设备的焊枪机构进行革新。将原来牢固的焊枪, 牢固在一个能上下移动的从动杆上, 从动杆的下端装有一对可以转动的仿形轮子, 轮子跨坐在环形待焊区边线上, 随油箱的转动而转动, 同时推动从动杆上下移动。 革新后焊枪与油箱运动关联示意如图 3 所示, 焊枪机构经过革新后, 待焊油箱自位置 P 转动至位置 P′的历程中, 牢固焊枪的从动杆在油箱外廓的推动下能自由上下伸缩, 焊枪机构整体随着移动, 整个历程中焊丝干伸长 l 和焊枪倾角 α 均不会发生变化。 即焊枪机构经过革新后, 焊枪倾角 α 和干伸长 l 两个焊接参数可以确定了。


(2) 除了增强焊材库存管控和防潮外, 还需调整工序。 成形完毕的油箱端盖在装配到筒体前, 就用无水乙醇将端盖的待焊区及缩口边一并擦拭, 除去油污。 待无水乙醇彻底挥发后再进行装配。 施焊前看待焊区进行机械清理。 需用砂纸打磨筒体直缝的两端部, 保证环缝与直缝交叠处的焊缝余高不至过大, 减小其对焊丝干伸长和掩护气流的影响, 然后整体打磨一遍环形焊缝的待焊区,最后用毛刷扫除磨屑和灰尘。然后再执行焊接


4 结 语

       经过工艺和设备革新, 该铝合金油箱焊接质量和生产效率均获得了大幅提高。 解决了批量泛起未熔合和气孔的焊接质量问题, 一次焊接及格率从 75%以上提高到98%以上。 生产效率获得大幅度提高, 原来一台自动焊专机由的两名焊接人员操作, 革新后一名焊接人员可以操作两台自动焊专机。




  



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